热风炉燃烧口高铝质磷酸浇注料的应用
4.1磷酸浇注料性能4.1.1磷酸浓度、用量对浇注料性能的影响磷酸浓度、用量对浇注料性能的影响见。
2―荷重软化温度（a）磷酸浓度（）磷酸用量磷酸浓度和用量对浇注料性能的影响从可看出，随着磷酸浓度和用量的加，耐压强度和荷重软化温度有个最佳值，磷酸浓度40%~60%及其用量10%~14%浇注料性能较佳。
从成型性能上看，当磷酸浓度取一定值（最佳值内）磷酸用量少，料发干，不易成型。磷酸用量多，料发稀，成型后凝结硬化慢，强度低或无强度，荷重软化温度降低。当磷酸用量取一定值（最佳值内）浓度低好成型，强度也低；浓度高时料发干，难成型。
表1高铝水泥用量对磷酸浇注性能的影响高铝水泥耐压强度/MPa荷重软化温度（4%）从表1中看出，随着高铝水泥用量的加，高温耐压强度提高，烘干耐压强度无大变化，荷重软化温度降低。当高铝水泥用量超过3%时，1400*C烧后强度有所降低。用量0.5%~3%为最佳。
4.2现场调整配合比4.2.1第一次调配磷酸用量13%，高铝水泥用量2.2%，用搅拌机搅拌少量浇注料，搅拌好后发现拌合料干稠，流动性差。立即将其置于燃烧口木模内，发现仍是振动棒一插一个孔洞，根本振不动，浇注料不流动，不能成型，不能进行施工。
4.2.2第二次调配为了加浇注料流动性，采取降低磷酸浓度，加磷酸用量。将磷酸浓度稀释至45%，磷酸用量13.5%，高铝水泥2.2%.用搅拌机搅拌少量浇注料，搅拌好后发现拌合料较干稠，流动性较差。立即将其置于燃烧口木模内，使用振动棒振动，仍振捣不实，难成型，浇注料流动性仍不能满足施工要求。
4.2.3第三次调配还应加浇注料的流动性，仍采取再降低磷酸浓度，加磷酸用量。将磷酸浓度稀释至42.5%，磷酸用量至14%.同时为了提高浇注料常温强度，缩短硬化时间，加高铝水泥用量至2.6%.用搅拌机搅拌少量浇注料，搅拌好后发现拌合料干稀适宜，流动性好。立即将其置于燃烧口木模内，使用振动棒振动密实，成型好。浇注1h后其浇注料表面仍稀，2h后其浇注料表面较干，4h后其浇注料表面己经硬化到一定强度。
4.2.4确定施工使用配比通过以上三次调配试浇注，耐火材料厂和我方现场最终确定该浇注料的施工配比调整为：将磷酸浓度稀释至42.5%，磷酸用量14%，高铝水泥用量2.8%.该施工配比仍在磷酸浇注料的磷酸浓度、用量，高铝水泥用量的最佳值内，能够保证该浇注料的性能。
5施工浇注3热风炉1燃烧口施工浇注的不合格浇注料打掉后，1、2、3热风炉的燃烧口皆按现场己调整的施工使用配比，进行逐炉困料、浇注。浇注时拌合料干稀适宜，流动性好，振捣密实。浇注料硬化后拆模检查，浇注料整体成型好，表面平整光滑，无蜂窝麻面，质量优良。
6施工的优缺点顶燃式热风炉燃烧口若采取砌砖方式，使用一般的异型砖无法砌筑，只有采取组合砖才能砌筑，但组合砖设计制作较困难，其价格也高，施工砌筑加工量大，加砌筑人工。而采用高铝质磷酸浇注料现场施工浇注，适合任何复杂结构，且制作木模型、支模也不复杂，浇注料的价格也较低，高铝质磷酸浇注料的性能质量亦能达到高铝砖砌体的性能质量，其施工浇注比砌筑组合砖简单，并能很好的保证该部位砌体的砌筑质量，并节约砌筑人工。故该燃烧口施工的最佳方法为采用磷酸浇注料现场进行砌筑。
其次，该磷酸浇注料采取现场困料方式施工，多一个工序，比较麻烦。应采用加抑制剂的方法，不进行现场困料，减少困料工序，直接搅拌使用，方便现场施工。
7结论该工程高铝质磷酸浇注料施工中出现的问题，其原因为耐火材料厂在不了解使用部位、环境、结构的情况下，按照一般正常简单结构配制，其拌合料较干稠，流动性低。而热风炉燃烧口高度、宽度约2m，厚度约1m，且内安置有燃烧管内模型，即为一深坑特异型浇注料体其浇注部位复杂，环境差，其施工浇注要求浇注料要有足够的流动性，且成型好，能使浇注料在振动下流动到内模周围的各个角落，填实各个部位，达到浇注料浇捣密实，保证浇注的质量。
2―荷重软化温度（a）磷酸浓度（）磷酸用量磷酸浓度和用量对浇注料性能的影响从可看出，随着磷酸浓度和用量的加，耐压强度和荷重软化温度有个最佳值，磷酸浓度40%~60%及其用量10%~14%浇注料性能较佳。
从成型性能上看，当磷酸浓度取一定值（最佳值内）磷酸用量少，料发干，不易成型。磷酸用量多，料发稀，成型后凝结硬化慢，强度低或无强度，荷重软化温度降低。当磷酸用量取一定值（最佳值内）浓度低好成型，强度也低；浓度高时料发干，难成型。
表1高铝水泥用量对磷酸浇注性能的影响高铝水泥耐压强度/MPa荷重软化温度（4%）从表1中看出，随着高铝水泥用量的加，高温耐压强度提高，烘干耐压强度无大变化，荷重软化温度降低。当高铝水泥用量超过3%时，1400*C烧后强度有所降低。用量0.5%~3%为最佳。
4.2现场调整配合比4.2.1第一次调配磷酸用量13%，高铝水泥用量2.2%，用搅拌机搅拌少量浇注料，搅拌好后发现拌合料干稠，流动性差。立即将其置于燃烧口木模内，发现仍是振动棒一插一个孔洞，根本振不动，浇注料不流动，不能成型，不能进行施工。
4.2.2第二次调配为了加浇注料流动性，采取降低磷酸浓度，加磷酸用量。将磷酸浓度稀释至45%，磷酸用量13.5%，高铝水泥2.2%.用搅拌机搅拌少量浇注料，搅拌好后发现拌合料较干稠，流动性较差。立即将其置于燃烧口木模内，使用振动棒振动，仍振捣不实，难成型，浇注料流动性仍不能满足施工要求。
4.2.3第三次调配还应加浇注料的流动性，仍采取再降低磷酸浓度，加磷酸用量。将磷酸浓度稀释至42.5%，磷酸用量至14%.同时为了提高浇注料常温强度，缩短硬化时间，加高铝水泥用量至2.6%.用搅拌机搅拌少量浇注料，搅拌好后发现拌合料干稀适宜，流动性好。立即将其置于燃烧口木模内，使用振动棒振动密实，成型好。浇注1h后其浇注料表面仍稀，2h后其浇注料表面较干，4h后其浇注料表面己经硬化到一定强度。
4.2.4确定施工使用配比通过以上三次调配试浇注，耐火材料厂和我方现场最终确定该浇注料的施工配比调整为：将磷酸浓度稀释至42.5%，磷酸用量14%，高铝水泥用量2.8%.该施工配比仍在磷酸浇注料的磷酸浓度、用量，高铝水泥用量的最佳值内，能够保证该浇注料的性能。
5施工浇注3热风炉1燃烧口施工浇注的不合格浇注料打掉后，1、2、3热风炉的燃烧口皆按现场己调整的施工使用配比，进行逐炉困料、浇注。浇注时拌合料干稀适宜，流动性好，振捣密实。浇注料硬化后拆模检查，浇注料整体成型好，表面平整光滑，无蜂窝麻面，质量优良。
6施工的优缺点顶燃式热风炉燃烧口若采取砌砖方式，使用一般的异型砖无法砌筑，只有采取组合砖才能砌筑，但组合砖设计制作较困难，其价格也高，施工砌筑加工量大，加砌筑人工。而采用高铝质磷酸浇注料现场施工浇注，适合任何复杂结构，且制作木模型、支模也不复杂，浇注料的价格也较低，高铝质磷酸浇注料的性能质量亦能达到高铝砖砌体的性能质量，其施工浇注比砌筑组合砖简单，并能很好的保证该部位砌体的砌筑质量，并节约砌筑人工。故该燃烧口施工的最佳方法为采用磷酸浇注料现场进行砌筑。
其次，该磷酸浇注料采取现场困料方式施工，多一个工序，比较麻烦。应采用加抑制剂的方法，不进行现场困料，减少困料工序，直接搅拌使用，方便现场施工。
7结论该工程高铝质磷酸浇注料施工中出现的问题，其原因为耐火材料厂在不了解使用部位、环境、结构的情况下，按照一般正常简单结构配制，其拌合料较干稠，流动性低。而热风炉燃烧口高度、宽度约2m，厚度约1m，且内安置有燃烧管内模型，即为一深坑特异型浇注料体其浇注部位复杂，环境差，其施工浇注要求浇注料要有足够的流动性，且成型好，能使浇注料在振动下流动到内模周围的各个角落，填实各个部位，达到浇注料浇捣密实，保证浇注的质量。
